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\definecolor{dblue}{rgb}{0,.4,.4}
+\definecolor{fig_line1}{rgb}{0,.3,.3}
+\definecolor{fig_line2}{rgb}{0,.6,.6}
+\definecolor{fig_line3}{rgb}{.6,0,.6}
+\definecolor{fig_line4}{rgb}{0,0,.9}
+\definecolor{fig_help}{rgb}{.9,.6,0}
+\definecolor{fig_err}{rgb}{.9,0,0}
+
+\newcommand{\figLineA}[1][]{\textcolor{fig_line1}{dunkelgrün#1}}
+\newcommand{\figLineB}[1][]{\textcolor{fig_line2}{zyan#1}}
+\newcommand{\figLineC}[1][]{\textcolor{fig_line3}{magenta#1}}
+\newcommand{\figLineD}[1][]{\textcolor{fig_line4}{blau#1}}
+\newcommand{\figHelp}[1][]{\textcolor{fig_help}{orange#1}}
+\newcommand{\figErr}[1][]{\textcolor{fig_err}{rot#1}}
+
\usepackage{fancyhdr}
\pagestyle{fancy}
\def\C{\mathcal{C}}
\def\I{\mathcal{I}}
\def\E{\mathcal{E}}
+\def\O{\mathcal{O}}
\def\oder{\vee}
\def\und{\wedge}
\psfrag{y}{\scriptsize $y$}
\psfrag{z}{\scriptsize $z$}
+\psfrag{Elementanzahl}{\scriptsize Elementanzahl}
+\psfrag{Schaetzer}{\scriptsize Fehler}
+\psfrag{Verhaeltnis}{\scriptsize Verhältnis}
+\psfrag{Kondition}{\scriptsize Kondition}
+\psfrag{Sekunden}{\scriptsize Zeit in $s$}
+
+\psfrag{erste Fehler}{\tiny erste Fehler}
+\psfrag{N-12}{\tiny $N^{-1/2}$}
+\psfrag{N-14}{\tiny $N^{-1/4}$}
+\psfrag{N-34}{\tiny $N^{-3/4}$}
\begin{document}
\todo{
% \input{titelseite}
\end{enumerate}
\end{alg}
-\begin{figure}[ht]
- \caption{Adaptivität im Vergleich}
- \label{fig:fig:exmpl_2DQuad_tn_A}
-\end{figure}
-
-
-
-\subsection{Vergleich}
+\subsection{Beispiel Quadrat}
Im Folgenden werden wir die Laplace-Gleichung
\begin{align}\label{math:bsp:gls}
\begin{aligned}
u &= g \quad \text{ auf }\Gamma,
\end{aligned}
\end{align}
-mit dem Startnetz aus Abbildung \ref{fig:mesh:2DQuad}, einem Quadrat in der $z=0$ Ebene genauer betrachten.
+mit dem Startnetz aus Abbildung \ref{fig:mesh:2DQuad}, einem Quadrat in der $z=0$ Ebene genauer betrachten. Die vier Eckpunkte des Quadrats sind hierbei gegeben durch
+\begin{align*}
+ \{ (0,0,0), (1,0,0), (1,1,0), (0,1,0) \}.
+\end{align*}
-\noindent
-Zunächst wollen wir drei Verfeinerungs-Strategien genauer untersuchen. Hierzu betrachten wir zum einen die Strategie "`uniform"' ($\theta=1,\nu=0$) bei der das verfeinerte Netz $\T_{\ell+1}$ durch isotrope Verfeinerung aller Elemente entsteht, also jedes Element wird in vier gleich Große Elemente geteilt. In der zweiten Strategie "`isotrop"' ($\theta=0.5,\nu=0$) werden wir zulassen, dass nicht alle Elemente verfeinert werden, also nur eine Teilmenge wird jeweils in vier gleich große Elemente geteilt. Und in der letzten Strategie "`anisotrop"' ($\theta=0.5,\nu=0.5$) werden wir außerdem anisotrope Teilungen zulassen, also ein Teil der Elemente wird geeignet in zwei oder vier gleich Große Elemente geteilt. Für alle drei Strategien werden wir den Algorithmus \ref{alg:adapt} mit entsprechenden Parametern $\theta,\nu$ verwenden.
\noindent
-In Abbildung \ref{fig:2DQuad:verfeinern:err} betrachten wir den Fehler gegenüber der tatsächlichen Lösung in Abhängigkeit der Elementanzahl des $\T_{\ell}$ Netzes.
+Zunächst wollen wir drei Verfeinerungs-Strategien genauer untersuchen. Hierzu betrachten wir zum einen die Strategie "`uniform"' ($\theta=1,\nu=0$) bei der das verfeinerte Netz $\T_{\ell+1}$ durch isotrope Verfeinerung aller Elemente entsteht, also jedes Element wird in vier gleich Große Elemente geteilt. In der zweiten Strategie "`isotrop"' ($\theta=0.5,\nu=0$) werden wir zulassen, dass nicht alle Elemente verfeinert werden, also nur eine Teilmenge wird jeweils in vier gleich große Elemente geteilt. Und in der letzten Strategie "`anisotrop"' ($\theta=0.5,\nu=0.5$) werden wir außerdem anisotrope Teilungen zulassen, also ein Teil der Elemente wird geeignet in zwei oder vier gleich Große Elemente geteilt. Für alle drei Strategien werden wir den Algorithmus \ref{alg:adapt} mit entsprechenden Parametern $\theta,\nu$ verwenden.
\begin{figure}[ht]
\psfrag{min hmax/max hmax 1t05n05 A}{\tiny $(\min h_{max})/(\max h_{max})$ (anisotrop)}
\psfrag{min hmin/hmax 1t05n05 A}{\tiny $(\min h_{min})/h_{max}$ (anisotrop)}
-\caption{2D Quad im Vergleich vollanalytisch $V\phi = 1$}
\centering
-\label{fig:exmpl_2DQuad_tn_A}
\subfloat[Fehler \label{fig:2DQuad:verfeinern:err}]{\includegraphics[width=0.5\textwidth]{fig/1tn_2DQuad_error}}
\subfloat[Seitenverhältnis]{\includegraphics[width=0.5\textwidth]{fig/1tn_2DQuad_hminmax}}\\
\subfloat[Kondition]{\includegraphics[width=0.5\textwidth]{fig/1tn_2DQuad_cond}}
\subfloat[Zeit]{\includegraphics[width=0.5\textwidth]{fig/1tn_2DQuad_time}}
+\caption{Vergleich der Verfeinerungsstrategien auf dem Quadrat}
+\label{fig:2DQuad:verfeinern}
\end{figure}
+\noindent
+In Abbildung \ref{fig:2DQuad:verfeinern:err} betrachten wir für die jeweilige Strategie jeweils die Fehlerschätzer $\tilde \mu$ und $\eta$, sowie den Fehler gegenüber der tatsächlichen Lösung. Die Werte wurden jeweils über die Elementanzahl des $\T_{\ell}$ Netzes aufgetragen. Anhand der \figLineA[en] Linien erkennen wir, dass der Fehler bei der "`uniformen"' Strategie mit etwa $\O(N^{-1/4})$ gegen $0$ strebt. Gerechnet wurde hier bis zu einer Elementanzahl des $\T_{\ell}$ Netzes von etwa 3000, für das der Fehler der Energienorm im Bereich von 1 liegt.
+Anhand der Linien in \figLineB, beobachten wir eine schnellere Konvergenz der "`isotropen"' Strategie. Denn hier lässt sich eine Konvergenzrate von $\O(N^{-1/2})$ gegen 0 erkennen. Bei dieser Strategie erreichen wir für die gleiche Elementanzahl des $\T_{\ell}$ Gitters schon einen Fehler im Bereich von 0.1.
+Betrachten wir nun die Strategie "`anisotrop"' in \figLineC, so beobachten wir eine kurzzeitig sehr starke Konvergenz, welche dann von unten gegen eine sehr gute Konvergenzrate von $\O(N^{-3/4})$ strebt. Hierbei erkennen wir, dass der Fehler der Energienorm schon im Bereich von 0.01 für die gleiche Elementanzahl liegt. Jedoch sehen wir auch, dass der Fehlerschätzer $\tilde \mu$ ab dieser Elementanzahl seine Konvergenzrate verliert und damit unzuverlässig wird.
+
+\noindent
+Weiterhin lässt sich für jede Strategie anhand der Parallelität der Fehlerschätzer zum tatsächlichen Fehler, die Effektivität und Zuverlässigkeit der Fehlerschätzer erkennen. Sowie auch die Äquivalents des $h-h/2$ Schätzers zum lokalen $\tilde \mu$ Schätzers aufgrund der Parallelität zu beobachten ist. Außerdem beschreiben die Fehlerschätzer auch in der Größenordnung den tatsächlichen Fehler sehr gut.
% Zum Plotten (Abb.\ref{fig:exmplAA_2DQuad})werden noch folgende Schritte ausgeführt
%!PS-Adobe-2.0 EPSF-1.2
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+%%Creator: MATLAB, The MathWorks, Inc. Version 8.1.0.604 (R2013a). Operating System: Linux 3.7.0-7-generic #15-Ubuntu SMP Sat Dec 15 16:34:25 UTC 2012 x86_64.
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- 623 3206 mt 623 3206 L
- 623 3206 mt 623 3206 L
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- 623 3206 mt 623 3206 L
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DP
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DP
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DP
gr
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+128 72 120 84 122 66 107 66 99 52 97 39 94 53 87 45
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2170 1360 mt 2204 1394 L
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+gs 1132 881 3187 1877 MR c np
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16 W
16 W
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16 W
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16 W
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16 W
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16 W
16 W
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16 W
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16 W
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16 W
16 W
3413 2115 PD
16 W
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16 W
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16 W
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16 W
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16 W
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16 W
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gr
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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+gs 1132 1105 3187 1755 MR c np
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DP
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gr
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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+gs 1132 1105 3187 1755 MR c np
0 j
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DP
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DP
DP
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DP
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DP
DP
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DP
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DP
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DP
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DP
DP
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DP
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DP
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DP
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DP
25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 3691 2501 5 MP
DP
-25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 3790 2554 5 MP
+25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 3790 2553 5 MP
DP
-25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 3897 2620 5 MP
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DP
-25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 4019 2686 5 MP
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DP
-25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 4139 2769 5 MP
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DP
-25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 4267 2842 5 MP
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gr
DD
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c11
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+45 18 62 24 48 19 52 21 70 27 51 21 90 35 71 28
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DO
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+128 25 120 24 122 24 107 21 99 20 97 19 94 18 87 18
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+45 9 62 13 48 9 52 10 70 14 51 10 90 18 71 14
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DA
-128 76 120 71 122 72 107 63 99 59 97 57 94 56 87 51
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gr
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DP
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DP
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DP
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-25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 3341 2216 5 MP
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-25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 3413 2216 5 MP
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DP
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DP
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+128 -155 120 -135 122 -137 107 -122 99 -109 97 -107 94 -94 87 -100
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DP
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DP
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DP
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DP
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c10
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-gs 1132 358 3187 2551 MR c np
-1166 2840 mt 1200 2874 L
-1200 2840 mt 1166 2874 L
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-1760 2757 mt 1726 2791 L
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+gs 1132 358 3187 2550 MR c np
+1166 2839 mt 1200 2873 L
+1200 2839 mt 1166 2873 L
+1726 2756 mt 1760 2790 L
+1760 2756 mt 1726 2790 L
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2778 2026 mt 2812 2060 L
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2840 1975 mt 2874 2009 L
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+2885 1935 mt 2919 1969 L
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2980 1893 mt 2946 1927 L
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c8
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+73 54 99 52 92 42 97 62 131 58 114 58 152 58 120 56
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DP
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DP
DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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-1112 1178 mt 1078 1212 L
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+gs 1044 1143 3225 1309 MR c np
+1078 1177 mt 1112 1211 L
+1112 1177 mt 1078 1211 L
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1640 1262 mt 1606 1296 L
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2262 1428 mt 2228 1462 L
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-2481 1486 mt 2447 1520 L
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-2601 1543 mt 2567 1577 L
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+2567 1542 mt 2601 1576 L
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16 W
16 W
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16 W
16 W
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16 W
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gr
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0 j
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DP
DP
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DP
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DP
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+ 25 25 845 1885 FO
gr
gr
c8
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(eta 132t05n05 A) s
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c8
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DP
gr
c8
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- 862 2072 mt 828 2106 L
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+ 862 2071 mt 828 2105 L
gr
gr
c8
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-1000 2221 mt
+1000 2220 mt
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gr
gr
c9
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-1000 2322 mt
+1000 2321 mt
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gr
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+1000 2422 mt
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gr
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gr
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(N-12) s
-gs 665 1822 1239 1345 MR c np
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SO
gr
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(N-14) s
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SO
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gr
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gr
c8
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c8
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- 873 2375 mt 839 2409 L
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DP
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DP
DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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396 59 1067 1072 26 MP stroke
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2065 1243 mt 2031 1277 L
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2345 1341 mt 2311 1375 L
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DA
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gr
c9
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SO
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gr
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DP
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gr
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- 849 2679 mt 815 2713 L
+240 0 712 2695 2 MP stroke
+gs 781 2644 103 103 MR c np
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gr
gr
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- 977 2828 mt
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SO
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(erste Fehler) s
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c2
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+ 624 3205 mt 661 3205 L
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- 624 3206 mt 624 270 L
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-gs 624 270 3721 2937 MR c np
+ 624 3205 mt 624 270 L
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/c8 { 0.000000 0.300000 0.300000 sr} bdef
c8
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- 25 25 1095 969 FO
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+106 56 73 50 99 47 92 50 97 61 131 65 114 59 152 64
+120 58 219 58 142 53 245 58 235 61 528 56 1095 968 23 MP stroke
+gs 1044 917 3259 1267 MR c np
+ 25 25 1095 968 FO
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+ 25 25 4082 2132 FO
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+ 25 25 4251 1893 FO
gr
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-gs 1044 1239 3259 1314 MR c np
+29 21 140 53 116 52 126 58 113 60 92 48 105 55 82 53
+106 57 73 54 99 52 92 42 97 62 131 58 114 58 152 58
+120 56 219 56 142 45 245 61 235 55 528 98 1095 1289 23 MP stroke
+gs 1044 1238 3259 1315 MR c np
0 j
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DP
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DP
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DP
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DP
DP
29 50 -58 0 29 -50 2736 1751 4 MP
DP
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DP
29 50 -58 0 29 -50 2981 1867 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 3078 1930 4 MP
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DP
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DP
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DP
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 3448 2135 4 MP
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 3530 2188 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 3530 2187 4 MP
DP
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DP
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 3840 2351 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 3840 2350 4 MP
DP
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DP
29 50 -58 0 29 -50 4082 2460 4 MP
DP
DP
gr
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-gs 1044 1144 3259 1315 MR c np
-1078 1178 mt 1112 1212 L
-1112 1178 mt 1078 1212 L
+29 6 140 49 116 46 126 54 113 59 92 53 105 57 82 57
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+120 57 219 57 142 52 245 57 235 57 528 85 1095 1194 23 MP stroke
+gs 1044 1143 3259 1315 MR c np
+1078 1177 mt 1112 1211 L
+1112 1177 mt 1078 1211 L
1606 1262 mt 1640 1296 L
1640 1262 mt 1606 1296 L
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2228 1428 mt 2262 1462 L
2262 1428 mt 2228 1462 L
-2447 1486 mt 2481 1520 L
-2481 1486 mt 2447 1520 L
-2567 1543 mt 2601 1577 L
-2601 1543 mt 2567 1577 L
+2447 1485 mt 2481 1519 L
+2481 1485 mt 2447 1519 L
+2567 1542 mt 2601 1576 L
+2601 1542 mt 2567 1576 L
2719 1601 mt 2753 1635 L
2753 1601 mt 2719 1635 L
2833 1658 mt 2867 1692 L
2867 1658 mt 2833 1692 L
-2964 1714 mt 2998 1748 L
-2998 1714 mt 2964 1748 L
+2964 1713 mt 2998 1747 L
+2998 1713 mt 2964 1747 L
3061 1771 mt 3095 1805 L
3095 1771 mt 3061 1805 L
3153 1825 mt 3187 1859 L
3187 1825 mt 3153 1859 L
3252 1884 mt 3286 1918 L
3286 1884 mt 3252 1918 L
-3325 1945 mt 3359 1979 L
-3359 1945 mt 3325 1979 L
+3325 1944 mt 3359 1978 L
+3359 1944 mt 3325 1978 L
3431 2008 mt 3465 2042 L
3465 2008 mt 3431 2042 L
-3513 2066 mt 3547 2100 L
-3547 2066 mt 3513 2100 L
+3513 2065 mt 3547 2099 L
+3547 2065 mt 3513 2099 L
3618 2122 mt 3652 2156 L
3652 2122 mt 3618 2156 L
3710 2175 mt 3744 2209 L
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3823 2234 mt 3857 2268 L
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-3949 2289 mt 3983 2323 L
-3983 2289 mt 3949 2323 L
+3949 2288 mt 3983 2322 L
+3983 2288 mt 3949 2322 L
4065 2334 mt 4099 2368 L
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4239 2383 mt 4205 2417 L
-4234 2390 mt 4268 2424 L
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537 249 mt
(1) s
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624 270 mt 4344 270 L
- 624 3206 mt 624 270 L
-4344 3206 mt 4344 270 L
-gs 624 270 3721 2937 MR c np
+ 624 3205 mt 624 270 L
+4344 3205 mt 4344 270 L
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c8
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gs 1132 881 2903 580 MR c np
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gr
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-gs 1132 1234 2903 594 MR c np
+560 106 560 104 560 99 560 91 560 92 1183 1284 6 MP stroke
+gs 1132 1233 2903 595 MR c np
0 j
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DP
29 50 -58 0 29 -50 1743 1409 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 2303 1501 4 MP
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 2863 1600 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 2863 1599 4 MP
DP
29 50 -58 0 29 -50 3423 1703 4 MP
DP
DP
gr
-560 107 560 105 560 102 560 98 560 94 1183 1157 6 MP stroke
-gs 1132 1106 2903 609 MR c np
-1166 1140 mt 1200 1174 L
-1200 1140 mt 1166 1174 L
+560 107 560 106 560 102 560 97 560 95 1183 1156 6 MP stroke
+gs 1132 1105 2903 610 MR c np
+1166 1139 mt 1200 1173 L
+1200 1139 mt 1166 1173 L
1726 1234 mt 1760 1268 L
1760 1234 mt 1726 1268 L
-2286 1332 mt 2320 1366 L
-2320 1332 mt 2286 1366 L
-2846 1434 mt 2880 1468 L
-2880 1434 mt 2846 1468 L
+2286 1331 mt 2320 1365 L
+2320 1331 mt 2286 1365 L
+2846 1433 mt 2880 1467 L
+2880 1433 mt 2846 1467 L
3406 1539 mt 3440 1573 L
3440 1539 mt 3406 1573 L
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/c9 { 0.000000 0.600000 0.600000 sr} bdef
c9
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+126 47 151 49 119 48 161 48 117 47 163 47 121 48 163 47
+136 49 176 50 160 50 247 54 255 65 305 53 560 72 1183 932 16 MP stroke
gs 1132 881 3063 877 MR c np
16 W
1183 932 PD
16 W
1743 1004 PD
16 W
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+2048 1057 PD
16 W
-2303 1123 PD
+2303 1122 PD
16 W
2550 1176 PD
16 W
-2710 1227 PD
+2710 1226 PD
16 W
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16 W
16 W
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16 W
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+3747 1562 PD
16 W
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16 W
-4017 1660 PD
+4017 1659 PD
16 W
4143 1706 PD
gr
-126 49 151 49 119 48 161 49 117 48 163 48 121 47 163 48
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-gs 1132 1234 3063 897 MR c np
+126 49 151 48 119 49 161 48 117 48 163 48 121 47 163 49
+136 46 176 50 160 47 247 55 255 60 305 58 560 92 1183 1284 16 MP stroke
+gs 1132 1233 3063 897 MR c np
0 j
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+-29 50 -29 -50 58 0 1154 1301 4 MP
DP
-29 50 -29 -50 58 0 1714 1393 4 MP
DP
DP
-29 50 -29 -50 58 0 2274 1511 4 MP
DP
--29 50 -29 -50 58 0 2521 1567 4 MP
+-29 50 -29 -50 58 0 2521 1566 4 MP
DP
-29 50 -29 -50 58 0 2681 1613 4 MP
DP
-29 50 -29 -50 58 0 2857 1663 4 MP
DP
--29 50 -29 -50 58 0 2993 1710 4 MP
+-29 50 -29 -50 58 0 2993 1709 4 MP
DP
-29 50 -29 -50 58 0 3156 1758 4 MP
DP
DP
-29 50 -29 -50 58 0 3557 1901 4 MP
DP
--29 50 -29 -50 58 0 3718 1950 4 MP
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DP
-29 50 -29 -50 58 0 3837 1998 4 MP
DP
--29 50 -29 -50 58 0 3988 2047 4 MP
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DP
--29 50 -29 -50 58 0 4114 2096 4 MP
+-29 50 -29 -50 58 0 4114 2095 4 MP
DP
gr
-126 50 151 49 119 49 161 49 117 49 163 50 121 48 163 49
-136 48 176 51 160 49 247 57 255 65 305 61 560 94 1183 1157 16 MP stroke
-gs 1132 1106 3063 921 MR c np
-1158 1157 mt 1208 1157 L
-1183 1132 mt 1183 1182 L
+126 51 151 48 119 50 161 49 117 49 163 49 121 49 163 49
+136 48 176 51 160 49 247 56 255 65 305 61 560 95 1183 1156 16 MP stroke
+gs 1132 1105 3063 922 MR c np
+1158 1156 mt 1208 1156 L
+1183 1131 mt 1183 1181 L
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gr
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 3983 303 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 3983 424 4 MP
DP
gr
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-gr
-
-gs 1132 219 2903 103 MR c np
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-1200 253 mt 1166 287 L
-1726 253 mt 1760 287 L
-1760 253 mt 1726 287 L
-2286 253 mt 2320 287 L
-2320 253 mt 2286 287 L
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-2880 253 mt 2846 287 L
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-3440 253 mt 3406 287 L
-3966 253 mt 4000 287 L
-4000 253 mt 3966 287 L
+560 0 560 0 560 0 560 0 560 0 1183 391 6 MP stroke
+gs 1132 340 2903 103 MR c np
+1166 374 mt 1200 408 L
+1200 374 mt 1166 408 L
+1726 374 mt 1760 408 L
+1760 374 mt 1726 408 L
+2286 374 mt 2320 408 L
+2320 374 mt 2286 408 L
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+2880 374 mt 2846 408 L
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+3440 374 mt 3406 408 L
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+4000 374 mt 3966 408 L
gr
-gs 624 270 3721 2937 MR c np
/c9 { 0.000000 0.600000 0.600000 sr} bdef
c9
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-gr
-
-c9
-gs 1132 219 3063 1113 MR c np
+126 0 151 121 119 0 161 121 117 0 163 0 121 121 163 0
+136 121 176 0 160 121 247 121 255 121 305 121 560 0 1183 391 16 MP stroke
+gs 1132 340 3063 1071 MR c np
16 W
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+1183 391 PD
16 W
-1743 270 PD
+1743 391 PD
16 W
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+2048 512 PD
16 W
-2303 522 PD
+2303 633 PD
16 W
-2550 648 PD
+2550 754 PD
16 W
-2710 775 PD
+2710 875 PD
16 W
-2886 775 PD
+2886 875 PD
16 W
-3022 901 PD
+3022 996 PD
16 W
-3185 901 PD
+3185 996 PD
16 W
-3306 1027 PD
+3306 1117 PD
16 W
-3469 1027 PD
+3469 1117 PD
16 W
-3586 1027 PD
+3586 1117 PD
16 W
-3747 1153 PD
+3747 1238 PD
16 W
-3866 1153 PD
+3866 1238 PD
16 W
-4017 1280 PD
+4017 1359 PD
16 W
-4143 1280 PD
+4143 1359 PD
gr
-gs 624 270 3721 2937 MR c np
-126 0 151 127 119 0 161 126 117 0 163 0 121 126 163 0
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-gr
-
-gs 1132 219 3063 1113 MR c np
+126 0 151 121 119 0 161 121 117 0 163 0 121 121 163 0
+136 121 176 0 160 121 247 121 255 121 305 121 560 0 1183 391 16 MP stroke
+gs 1132 340 3063 1071 MR c np
0 j
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
--29 50 -29 -50 58 0 3277 1044 4 MP
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DP
--29 50 -29 -50 58 0 3440 1044 4 MP
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DP
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DP
--29 50 -29 -50 58 0 3718 1170 4 MP
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DP
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DP
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DP
--29 50 -29 -50 58 0 4114 1297 4 MP
+-29 50 -29 -50 58 0 4114 1376 4 MP
DP
gr
-gs 624 270 3721 2937 MR c np
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-gr
-
-gs 1132 219 3063 103 MR c np
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+gs 1132 340 3063 103 MR c np
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gr
-gs 624 270 3721 2937 MR c np
/c10 { 0.600000 0.000000 0.600000 sr} bdef
c10
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-gr
-
-c10
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+123 121 190 121 254 121 560 0 1183 391 29 MP stroke
+gs 1132 340 2977 2644 MR c np
0 j
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DP
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+6 -17 18 0 1719 383 11 MP
DP
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+6 -17 18 0 1973 504 11 MP
DP
-14 -11 5 -17 -15 10 -14 -10 5 17 -14 11 18 0 5 17
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+6 -17 18 0 2163 625 11 MP
DP
-14 -11 5 -17 -15 10 -14 -10 5 17 -14 11 18 0 5 17
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DP
-14 -11 5 -17 -15 10 -14 -10 5 17 -14 11 18 0 5 17
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+6 -17 18 0 2389 746 11 MP
DP
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DP
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+6 -17 18 0 2550 867 11 MP
DP
-14 -11 5 -17 -15 10 -14 -10 5 17 -14 11 18 0 5 17
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DP
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DP
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+6 -17 18 0 2723 1109 11 MP
DP
-14 -11 5 -17 -15 10 -14 -10 5 17 -14 11 18 0 5 17
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DP
-14 -11 5 -17 -15 10 -14 -10 5 17 -14 11 18 0 5 17
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DP
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DP
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DP
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DP
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+6 -17 18 0 3060 1593 11 MP
DP
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DP
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+6 -17 18 0 3178 1835 11 MP
DP
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DP
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DP
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+6 -17 18 0 3389 2077 11 MP
DP
-14 -11 5 -17 -15 10 -14 -10 5 17 -14 11 18 0 5 17
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DP
-14 -11 5 -17 -15 10 -14 -10 5 17 -14 11 18 0 5 17
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DP
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DP
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DP
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DP
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-
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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SO
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gr
gr
c8
0 sg
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+1008 2421 mt
(min hmax/max hmax 1t1n0 A) s
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c8
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DP
gr
c8
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- 866 2476 mt 832 2510 L
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+ 866 2475 mt 832 2509 L
gr
gr
c8
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(min hmin/max hmax 1t05n0 A) s
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c9
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16 W
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gr
gr
c9
0 sg
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(min hmax/max hmax 1t05n0 A) s
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c9
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DP
gr
c9
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+1008 2827 mt
(min hmin/hmax 1t05n0 A) s
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c9
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gr
gr
c9
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DP
gr
c10
0 sg
-1008 3031 mt
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(min hmax/max hmax 1t05n05 A) s
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c10
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537 249 mt
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624 270 mt 4344 270 L
- 624 3206 mt 624 270 L
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+ 624 3205 mt 624 270 L
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+gs 624 270 3721 2936 MR c np
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c8
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+128 67 120 59 122 70 107 67 99 72 97 70 94 65 87 66
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gr
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-123 53 190 54 254 60 560 85 1183 1285 29 MP stroke
-gs 1132 1234 3059 1252 MR c np
+128 -209 120 211 122 122 107 73 99 28 97 51 94 20 87 23
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+103 59 123 53 190 55 254 60 560 85 1183 1284 30 MP stroke
+gs 1132 1233 3187 1252 MR c np
0 j
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 1743 1403 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 1743 1402 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 1997 1463 4 MP
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DP
29 50 -58 0 29 -50 2187 1517 4 MP
DP
DP
29 50 -58 0 29 -50 2484 1678 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 2574 1713 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 2574 1712 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 2625 1750 4 MP
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DP
29 50 -58 0 29 -50 2695 1783 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 2747 1808 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 2747 1807 4 MP
DP
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DP
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 2902 1865 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 2902 1864 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 2963 1877 4 MP
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DP
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DP
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DP
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+29 50 -58 0 29 -50 3148 1891 4 MP
DP
29 50 -58 0 29 -50 3202 1892 4 MP
DP
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 3341 1937 4 MP
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 3413 1939 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 3413 1938 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 3500 1962 4 MP
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DP
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DP
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 3790 2061 4 MP
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+DP
+29 50 -58 0 29 -50 3897 2133 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 3897 2134 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 4019 2255 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 4019 2256 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 4139 2466 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 4139 2467 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 4267 2257 4 MP
DP
gr
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-gs 1132 1106 3059 1687 MR c np
-1166 1140 mt 1200 1174 L
-1200 1140 mt 1166 1174 L
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+gs 1132 1105 3187 1687 MR c np
+1166 1139 mt 1200 1173 L
+1200 1139 mt 1166 1173 L
1726 1234 mt 1760 1268 L
1760 1234 mt 1726 1268 L
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2327 1417 mt 2293 1451 L
2396 1489 mt 2430 1523 L
2430 1489 mt 2396 1523 L
-2467 1548 mt 2501 1582 L
-2501 1548 mt 2467 1582 L
+2467 1547 mt 2501 1581 L
+2501 1547 mt 2467 1581 L
2557 1597 mt 2591 1631 L
2591 1597 mt 2557 1631 L
-2608 1650 mt 2642 1684 L
-2642 1650 mt 2608 1684 L
+2608 1649 mt 2642 1683 L
+2642 1649 mt 2608 1683 L
2678 1703 mt 2712 1737 L
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2730 1751 mt 2764 1785 L
2764 1751 mt 2730 1785 L
-2778 1802 mt 2812 1836 L
-2812 1802 mt 2778 1836 L
+2778 1801 mt 2812 1835 L
+2812 1801 mt 2778 1835 L
2840 1849 mt 2874 1883 L
2874 1849 mt 2840 1883 L
2885 1897 mt 2919 1931 L
2919 1897 mt 2885 1931 L
-2946 1944 mt 2980 1978 L
-2980 1944 mt 2946 1978 L
+2946 1943 mt 2980 1977 L
+2980 1943 mt 2946 1977 L
3007 1988 mt 3041 2022 L
3041 1988 mt 3007 2022 L
3067 2013 mt 3101 2047 L
3101 2013 mt 3067 2047 L
-3131 2039 mt 3165 2073 L
-3165 2039 mt 3131 2073 L
+3131 2038 mt 3165 2072 L
+3165 2038 mt 3131 2072 L
3185 2062 mt 3219 2096 L
3219 2062 mt 3185 2096 L
-3269 2724 mt 3303 2758 L
-3303 2724 mt 3269 2758 L
-3324 2511 mt 3358 2545 L
-3358 2511 mt 3324 2545 L
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-3430 2459 mt 3396 2493 L
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16 W
16 W
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16 W
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16 W
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16 W
16 W
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16 W
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16 W
16 W
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16 W
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
-14 -11 5 -17 -15 10 -14 -10 5 17 -14 11 18 0 5 17
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DP
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DP
-14 -11 5 -17 -15 10 -14 -10 5 17 -14 11 18 0 5 17
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DP
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DP
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DP
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DP
DP
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DP
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DP
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DP
DP
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DP
DP
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DP
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DP
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DP
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+29 50 -58 0 29 -50 3897 2653 4 MP
DP
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+29 50 -58 0 29 -50 4019 2717 4 MP
DP
-29 50 -58 0 29 -50 4019 2718 4 MP
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DP
-29 50 -58 0 29 -50 4139 2797 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 4267 2862 4 MP
DP
gr
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-gs 1132 1106 3059 1682 MR c np
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-1200 1140 mt 1166 1174 L
+128 73 120 83 122 66 107 66 99 52 97 39 94 53 87 45
+72 35 55 40 84 58 54 47 64 51 60 50 61 54 61 57
+45 55 62 52 48 54 52 51 70 56 51 54 90 50 71 59
+103 73 123 58 190 64 254 62 560 95 1183 1156 30 MP stroke
+gs 1132 1105 3187 1755 MR c np
+1166 1139 mt 1200 1173 L
+1200 1139 mt 1166 1173 L
1726 1234 mt 1760 1268 L
1760 1234 mt 1726 1268 L
1980 1296 mt 2014 1330 L
2327 1418 mt 2293 1452 L
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2430 1491 mt 2396 1525 L
-2467 1551 mt 2501 1585 L
-2501 1551 mt 2467 1585 L
-2557 1601 mt 2591 1635 L
-2591 1601 mt 2557 1635 L
-2608 1655 mt 2642 1689 L
-2642 1655 mt 2608 1689 L
+2467 1550 mt 2501 1584 L
+2501 1550 mt 2467 1584 L
+2557 1600 mt 2591 1634 L
+2591 1600 mt 2557 1634 L
+2608 1654 mt 2642 1688 L
+2642 1654 mt 2608 1688 L
2678 1710 mt 2712 1744 L
2712 1710 mt 2678 1744 L
2730 1761 mt 2764 1795 L
2764 1761 mt 2730 1795 L
2778 1815 mt 2812 1849 L
2812 1815 mt 2778 1849 L
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-2874 1868 mt 2840 1902 L
-2885 1923 mt 2919 1957 L
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+2840 1867 mt 2874 1901 L
+2874 1867 mt 2840 1901 L
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2946 1979 mt 2980 2013 L
2980 1979 mt 2946 2013 L
3007 2033 mt 3041 2067 L
3041 2033 mt 3007 2067 L
-3067 2084 mt 3101 2118 L
-3101 2084 mt 3067 2118 L
+3067 2083 mt 3101 2117 L
+3101 2083 mt 3067 2117 L
3131 2134 mt 3165 2168 L
3165 2134 mt 3131 2168 L
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3219 2181 mt 3185 2215 L
3269 2239 mt 3303 2273 L
3303 2239 mt 3269 2273 L
-3324 2280 mt 3358 2314 L
-3358 2280 mt 3324 2314 L
+3324 2279 mt 3358 2313 L
+3358 2279 mt 3324 2313 L
3396 2314 mt 3430 2348 L
3430 2314 mt 3396 2348 L
-3483 2360 mt 3517 2394 L
-3517 2360 mt 3483 2394 L
-3577 2413 mt 3611 2447 L
-3611 2413 mt 3577 2447 L
+3483 2359 mt 3517 2393 L
+3517 2359 mt 3483 2393 L
+3577 2412 mt 3611 2446 L
+3611 2412 mt 3577 2446 L
3674 2451 mt 3708 2485 L
3708 2451 mt 3674 2485 L
-3773 2504 mt 3807 2538 L
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-3880 2570 mt 3914 2604 L
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-4002 2636 mt 4036 2670 L
-4036 2636 mt 4002 2670 L
-4122 2719 mt 4156 2753 L
-4156 2719 mt 4122 2753 L
+3773 2503 mt 3807 2537 L
+3807 2503 mt 3773 2537 L
+3880 2569 mt 3914 2603 L
+3914 2569 mt 3880 2603 L
+4002 2635 mt 4036 2669 L
+4036 2635 mt 4002 2669 L
+4122 2718 mt 4156 2752 L
+4156 2718 mt 4122 2752 L
+4250 2791 mt 4284 2825 L
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gr
DD
/c12 { 0.900000 0.600000 0.000000 sr} bdef
c12
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-123 48 190 75 254 100 560 221 1183 524 29 MP stroke
+128 50 120 48 122 47 107 43 99 39 97 38 94 37 87 34
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+45 18 62 24 48 19 52 21 70 27 51 21 90 35 71 28
+103 41 123 48 190 75 254 100 560 221 1183 524 30 MP stroke
DO
-120 24 122 24 107 21 99 19 97 20 94 18 87 17 72 14
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+128 25 120 24 122 24 107 21 99 20 97 19 94 18 87 18
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+103 20 123 24 190 38 254 50 560 110 1183 764 30 MP stroke
DA
-120 71 122 72 107 63 99 59 97 57 94 56 87 51 72 43
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gr
c12
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+2207 3431 mt
(Elementanzahl) s
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(Schaetzer) s
90 rotate
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( ) s
4333 300 mt
( ) s
SO
1 sg
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PP
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2.77778 w
DO
SO
4.16667 w
0 sg
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- 665 3166 mt 665 1619 L
- 990 1714 mt
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(tmu 2222t05n05 QA) s
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c8
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+250 0 715 1682 2 MP stroke
+gs 789 1631 103 103 MR c np
+ 25 25 840 1682 FO
gr
gr
c8
0 sg
- 990 1815 mt
+ 990 1814 mt
(eta 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c8
-250 0 715 1785 2 MP stroke
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+250 0 715 1784 2 MP stroke
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0 j
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+29 50 -58 0 29 -50 840 1817 4 MP
DP
gr
c8
0 sg
- 990 1916 mt
+ 990 1915 mt
(fehler 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c8
-250 0 715 1886 2 MP stroke
-gs 789 1835 103 103 MR c np
- 823 1869 mt 857 1903 L
- 857 1869 mt 823 1903 L
+250 0 715 1885 2 MP stroke
+gs 789 1834 103 103 MR c np
+ 823 1868 mt 857 1902 L
+ 857 1868 mt 823 1902 L
gr
gr
c8
0 sg
- 990 2018 mt
+ 990 2017 mt
(tmu 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c9
-250 0 715 1987 2 MP stroke
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+250 0 715 1986 2 MP stroke
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16 W
-840 1987 PD
+840 1986 PD
gr
gr
c9
0 sg
- 990 2119 mt
+ 990 2118 mt
(eta 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c9
-250 0 715 2088 2 MP stroke
-gs 789 2037 103 103 MR c np
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0 j
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DP
gr
c9
0 sg
- 990 2220 mt
+ 990 2219 mt
(fehler 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c9
-250 0 715 2190 2 MP stroke
-gs 789 2139 103 103 MR c np
- 815 2190 mt 865 2190 L
- 840 2165 mt 840 2215 L
+250 0 715 2189 2 MP stroke
+gs 789 2138 103 103 MR c np
+ 815 2189 mt 865 2189 L
+ 840 2164 mt 840 2214 L
gr
gr
c9
0 sg
- 990 2322 mt
+ 990 2321 mt
(tmu 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c10
-250 0 715 2291 2 MP stroke
-gs 789 2240 103 103 MR c np
+250 0 715 2290 2 MP stroke
+gs 789 2239 103 103 MR c np
0 j
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-6 -17 18 0 816 2283 11 MP
+6 -17 18 0 816 2282 11 MP
DP
gr
c10
0 sg
- 990 2423 mt
+ 990 2422 mt
(eta 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c10
-250 0 715 2392 2 MP stroke
-gs 789 2341 103 103 MR c np
+250 0 715 2391 2 MP stroke
+gs 789 2340 103 103 MR c np
0 j
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+0 -40 -40 0 0 40 40 0 820 2371 5 MP
DP
gr
c10
0 sg
- 990 2524 mt
+ 990 2523 mt
(fehler 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c10
-250 0 715 2493 2 MP stroke
-gs 789 2442 103 103 MR c np
+250 0 715 2492 2 MP stroke
+gs 789 2441 103 103 MR c np
0 j
-25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 840 2526 5 MP
+25 33 -25 33 -25 -33 25 -33 840 2525 5 MP
DP
gr
c10
0 sg
- 990 2626 mt
+ 990 2625 mt
(tmu 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c11
-250 0 715 2594 2 MP stroke
-gs 789 2543 103 103 MR c np
- 25 25 840 2594 FO
+250 0 715 2593 2 MP stroke
+gs 789 2542 103 103 MR c np
+ 25 25 840 2593 FO
gr
gr
c11
0 sg
- 990 2727 mt
+ 990 2726 mt
(eta 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c11
-250 0 715 2696 2 MP stroke
-gs 789 2645 103 103 MR c np
+250 0 715 2695 2 MP stroke
+gs 789 2644 103 103 MR c np
0 j
-29 50 -58 0 29 -50 840 2729 4 MP
+29 50 -58 0 29 -50 840 2728 4 MP
DP
gr
c11
0 sg
- 990 2828 mt
+ 990 2827 mt
(fehler 2222t05n05 QA) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
c11
-250 0 715 2797 2 MP stroke
-gs 789 2746 103 103 MR c np
- 823 2780 mt 857 2814 L
- 857 2780 mt 823 2814 L
+250 0 715 2796 2 MP stroke
+gs 789 2745 103 103 MR c np
+ 823 2779 mt 857 2813 L
+ 857 2779 mt 823 2813 L
gr
gr
c11
0 sg
- 990 2930 mt
+ 990 2929 mt
(N-12) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
DD
c12
-250 0 715 2898 2 MP stroke
+250 0 715 2897 2 MP stroke
SO
gr
c12
0 sg
- 990 3031 mt
+ 990 3030 mt
(N-14) s
-gs 665 1619 1165 1548 MR c np
+gs 665 1618 1165 1548 MR c np
DO
c12
-250 0 715 2999 2 MP stroke
+250 0 715 2998 2 MP stroke
SO
gr
c12
0 sg
- 990 3132 mt
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DP
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DP
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DP
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DP
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DP
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-
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-
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DP
DP
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DP
DP
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3165 1726 mt 3131 1760 L
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-3219 1660 mt 3185 1694 L
+3185 1659 mt 3219 1693 L
+3219 1659 mt 3185 1693 L
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c8
c9
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DO
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SO
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gr
c8
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(6) s
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c8
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DO
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DO
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+ 933 1665 mt 1811 1427 L
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c8
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c9
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-4034 1810 mt 4034 1133 L
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-3361 824 mt 3361 1500 L
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SO
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c8
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(21) s
3349 1511 mt
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(\(9\)) s
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-3258 2480 mt
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-2688 1866 mt 3361 2176 L
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c8
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c9
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(9) s
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(11) s
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3024 1713 mt
(\(24\)) s
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-2718 1858 mt
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-2718 2534 mt
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(\(22\)) s
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DO
c8
-2688 1866 mt 1811 2104 L
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c8
DO
c9
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(24) s
-2676 1202 mt
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(25) s
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(26) s
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(\(8\)) s
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-2586 2170 mt
+2586 2169 mt
(\(16\)) s
-gs 623 269 3722 2937 MR c np
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SO
c8
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-1811 1428 mt 1811 2104 L
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+1811 1427 mt 1811 2103 L
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gr
c8
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(12) s
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(13) s
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(\(10\)) s
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(\(18\)) s
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SO
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SO
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DO
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SO
-2279 2961 mt 3156 2723 L
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gr
c8
SO
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(1) s
2268 2296 mt
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DO
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c8
c9
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c8
c9
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hold off
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close all
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